鑄鐵配件在澆注開始，是在金屬液剛觸碰泡沫塑料的時候，因為模樣材料氣化而產生大量氣體。盡量選用底注包，因為它的金屬液熱損失小、壓頭大，澆注速度不慢，渣子浮在金屬液表面上，澆注鋼水也比較干凈。因為設備條件的限制，所以對一般中小機床鑄件可以使用轉包澆注。操控型砂或芯砂中發氣物質的含量，濕型砂的含水量不能過高，造型與修模時脫模劑和用水量不能過多。砂芯改成要烘干，但是不適合存放太長時間，隔天運用的砂芯在用前要回爐烘干，以防砂芯吸潮，不運用受潮、生銹的冷鐵和芯撐等。
　　鑄鐵配件熱處理過程的特點如下：
　　一、鑄鐵配件是多元合金，主要是鐵一碳一硅當、元素，因此，可以近似用Fe-C-Si三元合金相圖來研討其固態相變過程。與鋼不同，鑄鐵配件共析轉變是發生在一個相當寬的溫度范圍內，攔日之個溫度范圍內同時存在著鐵素體、奧氏體和石墨（或滲碳體）三相的穩定（或介穩定）平衡。在馬氏體轉變的各個不同溫度不鐵素體和奧氏體有不同的含碳量，所以，控制不同的加熱溫度和保溫時間，淬火（正火）后可以獲得不同比例的鐵素體和馬氏體（珠光體），從而可以大幅度調整鑄鐵配件的力學性能。需要指出，在這個溫度區間加熱所得的鐵素體，其冷卻后的形態多為條塊狀、破碎狀和網狀，與通常的牛眼狀鐵素體不同。這種形態的鐵素體有利于塑性和韌性的提升。

二、球墨鑄鐵配件化學成分對其臨界溫度有很大的影響。由于對鑄鐵配件性能要求不同，其含硅量的變化也大，而硅對臨界溫度范圍的影響是很大的。一般來講，含硅量提升1%可提升共析轉變的上臨界點約40℃，可提升其下臨界點約30℃。由此可見：在加熱時，硅對上臨界點的影響比下臨界點的影響為大，同時硅也促使共析轉變的臨界溫度范圍變寬。而錳卻降低共析轉變穩定，錳含量增加100，加熱時臨界點降低15~18℃，冷卻時臨界點降低40~50℃。對于普通鑄鐵配件與馬氏體鑄鐵配件，由于錳含量控制較低，故錳對共析轉變臨界溫度的影響可忽略不計。但對以硅、錳為主要合金元素的貝氏體鑄鐵配件，錳的影響不可忽略。
　　三、在熱處理過程中，球狀石墨作為球鐵中的一個相，也參與相變過程。石墨的存在相當于一個“貯碳庫”，在加熱時，球狀石墨表面的碳會部分溶入奧氏體中，供應其平衡所需要的碳量，加熱溫度愈高，球狀石墨溶入奧氏體的碳量愈高，故可以通過控制加熱溫度來控制奧氏體的含碳量。淬火冷卻后可以得含碳量不同的馬氏體。而奧氏體化后的鑄鐵配件在共析轉變溫度以下緩慢冷卻時又會析出石墨，或沉積在原有石墨表面上，或形成退火石墨。如冷卻速度較快時，其將沿奧氏體晶界析出網狀滲碳體。
　　鑄鐵配件共晶凝固時間長的原因是共晶凝固方式為非共生共長方式。當石墨長大進入共晶階段后，奧氏體殼已經形成，碳原子由鐵液通過固態的奧氏體殼擴散到石墨球上，同時鐵原子從石墨-奧氏體界面處擴散出去，這一過程比碳原子在鐵液中的擴散速度要慢得多。因此鑄鐵配件的共晶凝固時間較長。鑄鐵配件的導熱系數比灰鑄件小20%~40%，散熱慢，所以鑄鐵件的凝固時間要比灰鑄件長。
　　由于石墨比容大于鐵的比容，石墨析出時會引起體積膨脹。石墨球在奧氏體殼包圍下生長，奧氏體殼相互接觸后，石墨長大引起的體積膨脹受到阻礙，產生膨脹壓力。由于鐵液的孕育處理，鑄鐵配件的共晶團數量約為灰鑄件的100~200倍。所以鑄鐵配件的凝固膨脹壓力要比灰鑄件大得多。
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